Объявления
Если вы интересуетесь релейной защитой и реле, то подписывайтесь на мой канал
Ликбез по защите линий
Чтобы отправить ответ, вы должны войти или зарегистрироваться
Сообщений 12
1 Тема от Designer 2014-07-11 13:55:26
Тема: Ликбез по защите линий
Здравствуйте, уважаемые релейщики!
1.От чего необходимо отстраивать ТО линии 1? По какому выражению это нужно сделать? Я думаю, что ее нужно отстроить от максимального тока КЗ за трансформатором, основываясь на том, что ТО нет на нижележащих выключателях, защищая тем самым не только линию. Выражение: Ic.з = Котстройки * I максимальный рабочий. Котстройки=1,1.
2.Какую выдержку времени необходимо выставлять для ТО линии 1 и почему? Мне кажется, что нужно ставить нулевую выдержку. Но правильно ли будет, если у нас будет несколько защит с нулевым временем срабатывания на линии? В некоторых проектах встречал, что в таких случаях принимали время 0,5 секунды. Можно ли так делать? Правильно ли вывести эту ТО и вводить в случае неисправности ДЗЛ или выводе ее в ремонт?
3. Ток какой точки (или точек, если их несколько) нужно брать для вычисления коэффициента чувствительности ТО линии 1? Каковы должны быть коэффициенты чувствительности в этих точках? Я думаю, что необходимо вычислять коэффициент чувствительности в точках К1 и К2 для 2-ух фазного минимального тока КЗ. У меня они оба получились больше 2. Но какими они должны быть? Не могу разобраться в ПУЭ в пункте 3.2.21 пишется про Кч=2 при КЗ в месте установки защиты, но там написано про генераторы и трансформаторы. Непонятно подходит ли для линии? А в пункте 3.2.25 пишется, что для резервных защит Кч=1,2. По идее это резервная защита для линии, но не резервная, как мне кажется, для элементов вне линии (т.к.элементы ниже выключателя В-1 не оснащены токовыми отсечками). Какими должны быть коэффициенты чувствительности: обязательно около 2 или может быть больше 2? Как быть?
4.Правильно ли отстраивать МТЗ линии от максимального рабочего тока и от тока срабатывания МТЗ выключателя В2?
5.Где нужно проверять чувствительность МТЗ линии? Какими они должны быть? Какие токи нужно брать для расчета чувствительности? Мне кажется, что чувствительность необходимо проверять в точках К2 (основная зона защиты) и К3 (резервная зона защиты). Правильно ли считать точку К3 резервной зоной и почему? Коэффициенты чувствительности, я думаю, нужно брать 1,5 для основной и 1,2 для резервной. Для расчетов Кч, я думаю, нужно брать 2-ух фазные минимальные токи КЗ. В некоторых проектах встречал, что в точке К3 берут 3-ех фазный минимальный ток, не понимаю почему? Сейчас Кч.к3=0,87*1197/887=1,174. Пройдет ли такой Кч, если сравнивать его с 1,2?
Заранее спасибо за ответы!
http://rzia.ru/extensions/hcs_image_uploader/uploads/70000/2000/72086/thumb/p18sigrqj61ihjrvg1pbe1frl1c5k1.jpg
Максимальная токовая защита: МТЗ, принцип действия, реализация, схемы, выбор уставок
При коротком замыкании ток в линии увеличивается. Этот признак используется для выполнения токовых защит. Максимальная токовая защита (МТЗ) приходит в действие при увеличении тока в фазах линии сверх определенного значения.
Токовые защиты подразделяются на МТЗ, в которых для обеспечения селективности используется выдержка времени, и токовые отсечки, где селективность достигается выбором тока срабатывания. Таким образом, главное отличие между разными типами токовых защит в способе обеспечения селективности.
Рис. 4.1.1
МТЗ с независимой выдержкой времени
МТЗ – основная защита для воздушных линий с односторонним питанием. МТЗ оснащаются не только ЛЭП, но также и силовые трансформаторы, кабельные линии, мощные двигатели напряжением 6, 10 кВ.
Рис. 4.2.1
Расположение защиты в начале каждой линии со стороны источника питания. На рис. 4.2.1 изображено действие защит при КЗ в точке К. Выдержки времени защит подбираются по ступенчатому принципу и не зависят от величины тока, протекающего по реле.
Схемы защиты МТЗ
Трехфазная схема защиты МТЗ на постоянном оперативном токе
Схема защиты представлена на рис.4.2.2: Основные реле:
Вспомогательные реле:
Рис. 4.2.2
Промежуточное реле устанавливается в тех случаях, когда реле времени не может замыкать цепь катушки отключения YAT из-за недостаточной мощности своих контактов. Блок-контакт выключателя SQ служит для разрыва тока, протекающего по катушке отключения, так как контакты промежуточных реле не рассчитываются на размыкание.
Двухфазные схемы защиты МТЗ на постоянном оперативном токе
В тех случаях, когда МТЗ должна реагировать только при междуфазных КЗ, применяются двухфазные схемы с двумя или одним реле, как более дешевые.
Двухрелейная схема
Достоинства
1. Схема реагирует на все междуфазные КЗ на линиях.
2. Экономичнее трехфазной схемы.
Недостатки
Меньшая чувствительность при 2 – фазных КЗ за трансформатором с соединением обмоток Y/–11 гр. (В два раза меньше чем у трехфазной схемы).
Рис. 4.2.4
При необходимости чувствительность можно повысить, установив третье токовое реле в общем проводе токовых цепей. Чувствительность повышается в два раза – схема становиться равноценной по чувствительности с трехфазной.
Схемы широко применяются в сетях с изолированной нейтралью, где возможны только междуфазные КЗ.
двухфазные схемы применяются в качестве защиты от междуфазных КЗ и в сетях с глухозаземленной нейтралью, при этом для защиты от однофазных КЗ устанавливается дополнительная защита, реагирующая на ток нулевой последовательности.
Одно-релейная схема МТЗ
Схема реагирует на все случаи междуфазных КЗ.
Достоинства
Недостатки
Рис. 4.2.6
Выбор тока срабатывания защиты МТЗ
Защита должна надежно срабатывать при повреждениях, но не должна действовать при максимальных токах нагрузки и её кратковременных толчках (например, запуск двигателей).
Существуют два условия определения тока срабатывания защиты.
Первое условие. Токовые реле не должны приходить в действие от тока нагрузки:
Iс.з>Iн.макс, (4.1)
где Iс.з – ток срабатывания защиты (наименьший первичный ток в фазе линии, необходимый для действия защиты);
Iн.макс – максимальный рабочий ток нагрузки.
Второе условие. Токовые реле, сработавшие при КЗ в сети, должны надёжно возвращаться в исходное положение после отключения КЗ при оставшемся в защищаемой линии рабочем токе.
При КЗ приходят в действие реле защит I и II (рис.4.2.1). После отключения КЗ защитой I прохождение тока КЗ прекращается и токовые реле защиты II должны вернуться в исходное положение.
Ток возврата реле должен быть больше тока нагрузки линии, проходящего через защиту II после отключения КЗ.
И этот ток в первые моменты времени после отключения КЗ имеет повышенное значение из–за пусковых токов электродвигателей, которые при КЗ тормозятся вследствие понижения (при КЗ) напряжения:
Увеличение Iн.макс, вызванное самозапуском двигателей, оценивается коэффициентом запуска kз.
Учет самозапуска двигателей является обязательным.
При выполнении условия (4.2) выполняется и условие (4.1), так как Iвоз 
Рис. 4.2.8
2. Линии, питающие потребителя: Iн.макс=I1+I2.
Рис. 4.2.9
Чувствительность защиты МТЗ
Ток срабатывания защиты Iс.з проверяется по условию чувствительности защиты.
Рис. 4.2.10
Значение kч для различных типов защит нормируется. В основной зоне kч как правило равен 1,5; в зоне резервирования допускается 1,2.
Выдержка времени защиты МТЗ
Для обеспечения селективности выдержки времени МТЗ выбираются по ступенчатому принципу (см. рис. 4.2.1). Разница между временем действия защит двух смежных участков называется ступенью времени (ступенью селективности):
t=t2–t1. (4.7)
Ступень времени t должна быть такой, чтобы при КЗ на линии w2, МТЗ II (см. рис. 4.2.1) не успевала сработать.
Определение ступени селективности времени
При КЗ в точке К защита I работает в течение времени
tзI=tввI+tпI+tвI, (4.8)
где tввI – выдержка времени защиты I;
tпI – погрешность в сторону замедления реле времени защиты I;
tвI – время отключения выключателя Q1.
Условие несрабатывания защиты II при КЗ на линии w2
tввII>tввI+tпI+tвI. (4.9)
Выдержка времени защиты II может быть определена как
tввII=tввI+tпI+tвI+tпII+tзап, (4.10)
где tпII – погрешность в сторону снижения выдержки времени защиты II; tзап – время запаса.
Таким образом, минимальная ступень времени t может быть вычислена как
t=tввII – tввI=tпI+tвI+tпII+tзап. (4.11)
По формуле (4.11) определяется ступень времени для защит с независимой характеристикой времени срабатывания от тока.
Рекомендуется принимать t =0,35…0,6 с.
Выбор времени действия защит МТЗ
Для МТЗ с независимой выдержкой времени выдержка времени защит вычисляется по формуле (4.12), расчет начинается от МТЗ, установленных у потребителей электроэнергии (см. рис. 4.2.11):
tвв(n)= tвв(n–1)+ t. (4.12)
Рис. 4.2.11
МТЗ. Оценка чувствительности.
— для защит, реагирующих на величины, возрастающие в условиях повреждений, как отношение расчетных значений этих величин при металлическом КЗ в пределах защищаемой зоны к параметрам срабатывания защит;
— для защит, реагирующих на величины, уменьшающиеся в условиях повреждения, как отношение параметров срабатывания к расчетным значениям этих величин.
МТЗ с пуском и без пуска по напряжению, направленные и ненаправленные, а также токовые одноступенчатые направленные и ненаправленные защиты, включенные на составляющие обратной и нулевой последовательности:
— для органов тока и напряжения – около 1.5;
— для органов направления мощности обратной и нулевой последовательности – около 2,0 по мощности и около 1.5 по току и напряжению.
МТЗ. Способы повышения чувствительности.
Способы повышения чувствительности:
— применение более современных реле коэффициентом надежности и коэффициентом возврата реле
— изменение схем подсоединения ТТ и обмоток реле (изменение коэффициента схемы)
— применение блокировки максимального напряжения, используется по обстоятельствам. При КЗ происходит не только увеличения тока, но и снижение напряжения, поэтому в схему включают вспомогательное реле напряжения разрешающее пуск защиты при КЗ.
Ток срабатывания защиты:
где kн – коэффициент надежности, учитывающий погрешности реле и равный для реле типа РТ-85 kн= 1,2; kсзп – коэффициент самозапуска для линий сельских районов, равный kсзп = 1,2; kв – коэффициент возврата реле, равный для реле РТ-85 и РТ-40 kв = 0,85; Iраб.макс– рабочий максимальный ток линии, А;
Ток срабатывания реле:
где nт – коэффициент трансформации трансформаторов тока.
Коэффициент чувствительности: 
Повреждения и ненормальные режимы работы силовых трансформаторов.
Трансформаторы являются надежным оборудованием электроустановок. Основными видами повреждений являются многофазные и однофазные КЗ в обмотках и на выводах трансформаторов, а также «пожар стали» магнитопровода. Однофазные замыкания бывают на землю и между витками обмотки (витковые). Наиболее вероятны многофазные и однофазные КЗ на выводах трансформаторов и однофазные витковые замыкания в обмотках. Значительно реже возникают в обмотках многофазные КЗ «Пожар стали» случаются также редко, но может нанести серьезные повреждения магнитопроводу. Причиной его является нарушение изоляции между листами магнитопровода, что ведет к увеличению потерь на перемагничивание и вихревые токи, повышению местного нагрева и дальнейшему разрушению изоляции. Недопустимый нагрев при «пожаре стали» и под действием электрической дуги при витковых замыканиях приводит к разложению трансформаторного масла и других изоляционных материалов. Следствием этих процессов является выделение газа и повышение давления внутри бака трансформатора.
Ненормальные режимы работы трансформаторов обусловлены внешними КЗ, перегрузками, понижением уровня масла. При внешних КЗ по обмоткам трансформаторов протекают токи, которые во много раз превышают номинальные, создавая опасность перегрева и повреждения обмоток. Внешние КЗ (сверхтоки) сопровождаются снижением напряжения в сети за трансформатором. Перегрузки трансформаторов обуславливаются режимами работы потребителей электроэнергии. При этом увеличение тока даже 2 раза сверх номинального не требует немедленного отключения трансформатора. Он может оставаться в работе в этом режиме до 10 мин. Перегрузку током 1,6 /ном можно допускать в течение уже 45 мин. Понижение уровня масла может произойти при образовании течи вследствие повреждения бака, сильном снижении температуры окружающей среды. Защиты трансформаторов действуют на их отключение от всех источников питания при многофазных КЗ, витковых замыканиях, замыканиях одной фазы на землю при заземленной нейтрали и значительном выделении газов из масла. Они должны также отключать трансформатор при КЗ на линиях, питающихся от него, если по каким-то причинам не отключаются выключатели линий. Защиты должны действовать на сигнал при перегрузках, слабом газообразовании, повышении температуры и понижении уровня масла.
Дата добавления: 2018-02-15 ; просмотров: 1645 ; Мы поможем в написании вашей работы!
Токовая защита линий
Максимальная токовая защита линий
Максимальная токовая защита (МТЗ) линий широко распространена в радиальных сетях с одним источником питания и устанавливается на каждой линии.
Условия выбора таковы:
а) Ток срабатывания Iсз > Iр макс i,
б) время срабатывания tсз i = tсз (i-1) макс + Δt,
Выбор времени срабатывания максимальной токовой защиты с независимыми (а) и зависимыми (б) характеристиками показан на рис. 1 для радиальной сети.
Рис. 1. Выбор времени срабатывания максимальной токовой защиты с независимыми (а) и зависимыми (б) характеристиками.
Ток срабатывания максимальной токовой защиты выражается формулой:
Рис. 2. Структурная схема включения реле косвенного действия.
Для реле косвенного действия характерно включение собственно реле через трансформатор тока и схему с коэффициентами передачи Кт и Ксх, как показано на рис. 2. Поэтому ток в защищаемой линии Iсз связан с током срабатывания реле Iср формулой: IСР =KсхICЗ/Kт.
Коэффициент чувствительности защиты характеризуется отношением тока в реле при режиме КЗ с минимальным током (I рк.мин ) к току срабатывания реле (Iср): Kч = IРК.МИН / IСР > 1.
а) селективность МТЗ обеспечивается только в радиальной сети с одним источником питания,
б) защита не быстродействующая, причем наибольшая выдержка на головных участках, где быстрое отключение короткого замыкания особенно важно,
в) защита проста и надежна, реализуется на реле тока серии РТ-40 и реле времени, и реле РТ-80 соответственно для независимой и зависимой от тока характеристики срабатывания,
г) используется в радиальных сетях
Токовая отсечка линий
Токовая отсечка является быстродействующей защитой. Селективность обеспечивается выбором тока срабатывания, больше максимального тока короткого замыкания при коротком замыкании в точках сети незащищаемой зоны.
Поэтому токовая отсечка защищает часть линии, как показано на рис. 3 для случая трехфазного КЗ
Рис. 3. Защита части линии с помощью токовой отсечки.
Однако для тупиковой подстанции возможно целиком защитить линию до ввода в трансформатор, отстроив защиту от тока КЗ на низкой стороне, как показано на рис. 4 для случая короткого замыкания в Т.2.
Рис 4. Схема защиты тупиковой подстанции.
а) селективность токовой отсечки обеспечивается выбором тока срабатывания большим максимального тока внешнего КЗ и имеет место в сетях любой конфигурации с любым числом источников питания,
б) защита быстродействующая, надежно работающая на головных участках, где быстрое отключение необходимо,
в) в основном защищает часть линии, имеет зону защиты, и поэтому не может быть основной защитой.
Дифференциальная защита линии
Продольная дифференциальная защита реагирует на изменение разности токов или их фаз, сравнивая их величины с помощью измерительных органов, установленных в начале и в конце линии. Для продольной защиты сравнивающей токи, показанной на рис.5, ток срабатывания реле. Iср определяется выражением : Iср >=» i1в- i2в.
В случае внутреннего К3 (К2) ток реле становится: Iр=I1в+I2в
При одностороннем питании и внутреннем К3 (К2) I2в= 0 и ток реле: Iр=I1в
При внешнем К3 через реле проходит ток небаланса Iнб, вызванный неодинаковостью характеристик ТА:
где I’1нам, I’2нам токи намагничивания ТА, приведенные к первичным обмоткам.
Ток небаланса возрастает с увеличением первичного тока К3 и в переходных режимах.
Ток срабатывания реле должен отстраиваться от максимального значения тока небаланса: Iср >=» kотсiнб макс
Чувствительность защиты определяется как: Kч = Iк мин/KтIср
Даже для сравнительно коротких линий передач цеховых сетей промышленных предприятий, ТА оказываются расположенными далеко друг от друга. Поскольку защита должна отключать оба выключателя Q1 и Q2, устанавливаются два ТА на концах линии, что приводит к увеличению тока небаланса и уменьшению тока в реле при К3 на линии, т.к. ток вторичных обмоток распределяется на 2 ТА.
Для повышения чувствительности и отстроенности дифференциальной защиты применяются специальные дифференциальные реле с торможением, включение реле через промежуточные насыщающиеся ТА (НТТ) и автоматическое загрубление защиты.
При внешнем К3 (К1) в реле имеется ток небаланса: Iр = Iнб.
Ток срабатывания реле определяется аналогично продольной защите.
При К3 (К2) защита срабатывает, однако если К2 смещена к концу линии, вследствие того, что разность токов убывает, защита не срабатывает. К тому же поперечная защита не выявляет поврежденный кабель, а, значит, не может быть основной защитой параллельных линий.
Введение в схему органа направления мощности двухстороннего действия устраняет этот недостаток. При К3 на одной из линий реле направления мощности позволяют осуществить воздействие на выключатель поврежденной линии.
Продольная и поперечная дифференциальная защита широко применяются в системах электроснабжения для защиты трансформаторов, генераторов, кабельных параллельных линий в сочетании с максимальной токовой защитой.
Если Вам понравилась эта статья, поделитесь ссылкой на неё в социальных сетях. Это сильно поможет развитию нашего сайта!
Подписывайтесь на наш канал в Telegram!
Просто пройдите по ссылке и подключитесь к каналу.
Не пропустите обновления, подпишитесь на наши соцсети:
Какой коэффициент чувствительности мтз линии в зоне резервного действия
Рис. 1. Схема сети: а – расчетная схема; б – токи КЗ; в – диаграмма селективности
Третьей ступенью трехступенчатой токовой защиты является максимальная токовая защита (МТЗ), предназначенная для ближнего и даль него резервирования. Под ближним резервированием понимают дей ствие этой защиты на отключение при отказе первой и второй ступени своего комплекта защиты, если КЗ произошло на защищаемой линии. Если короткое замыкание произошло в точке К1, а МТО1 и ТОВВ1 не сра ботали (например из-за повреждений в их цепях), то должна срабатывать МТЗ1 и подавать управляющий сигнал на отключение выключателя Q 1. Таким образом, она резервирует отказавшие защиты МТО1 и ТОВВ1. При коротком замыкании в точке К3 (в конце линии W 1, т. е. в “мертвой зоне“ защиты А1 ) защита МТО1 в принципе не может с рабатывать. В этом случае на отключение линии W 1 (выключателя Q 1) должна действовать защита ТОВВ1. Ее действие при отказе резервирует зашита МТЗ1, выполняя при этом функцию ближнего резервирования.
При дальнем резервировании защитой МТЗ1 выполняется, например, действие ее на отключение выключателя Q 1 при КЗ в точке К4 в том случае, когда отказал весь второй комплект защит (А4, А5, А6) или по какой-либо причине не отключился выключатель Q 2. Такие случаи иногда имеют место на практике, напри мер, вследствие возможных повреждений механической части выключателя, ошибок персонала и т. д. Ближнее и дальнее резервирование защит повышает надежность релейной защиты и электриче ской системы в целом. Для надежного обеспечения дальнего резервирования МТЗ должна иметь достаточно высокую чувствитель ность при КЗ не только на защищаемом, но и на всем последующем элементе. Следовательно, МТЗ1 должна иметь высокую чувствительность при коротких замыканиях не только при КЗ на всей линии W 1, но и при КЗ на линии W 2 и в нагрузке Н 1. По этой причине ее ток срабатывания отстраивают не от токов коротких замыканий, как это делалось для отсечек, а от токов нормаль ных режимов, которые по величине гораздо меньше токов КЗ. Этот факт обеспечивает более высокую чувствительность МТЗ по сравнению с отсечками (МТО и ТОВВ). Селективность же максимальной токовой защиты обеспечивается соответствующим выбором ее выдержки времени ( t 111 c з1 ).
Расс мотрим взаимодействие комплектов 1 и 2 защит. Для того, чтобы защита комплекта 1 срабатывала не раньше, чем соответствующая защита комплекта 2, ее выдержка времени должна быть больше выдержки времени за щиты комплекта 2, по крайней мере, на ступень селективности, которую определяют по выражению:
где t п2 – погрешность в сторону замедления реле времени защиты 2; t п1 – погрешность в сторону уменьшения выдержки времени защиты 1; t ов – время отключения выключателя Q 2 с момента подачи сигнала в его цепь управления до момента разрыва тока КЗ контактами выключателя; t зап – время запаса.
Обычно полагают, что Δt = 0,3…0,6 с. 
На основе изложенного выше определим, применительно к рассматриваемой схеме, выдержку времени МТЗ2. Она должна быть на ступень селективности (примем Δt = 0,5 с) больше самой большой из выдержек времени защит, y ста новленных на потребителях нагрузок H 2, Н3. С учетом (5) принимаем ее равной t 2 = t 3 + 0,5 с. Вы держку времени МТЗ2 комплекта 2 отстраивают от выдержки времени защиты, установленной на потребителях, питающихся от шин подстанции ПС-3. Полагая t 3 = 2 с, получим t 2 = t 3 + 0,5 = 2 + 0,5 = =2,5 с. О пределим выдержку времени защиты МТЗ1 из условия отстройки ее от защит, установленных на потребителях нагрузки Н1, Н2, Н3. Пусть в ы держка времени МТЗ4 составляет t 4 = 1,2 с. Тогда t 1 =макс < t 2 ; t 4 > + 0,5 = макс <2,5; 1,2>+0,5 = 2,5 + 0,5 = 3,0 с.
Ток срабатывания максимальной токовой защиты определяют следующим образом:
Рассмотрим подробно расчетные выражения (6, 7, 8).
Каждое из этих выражений следует использовать для соответствующего расчетного режима, в кото ром необходимо обеспечить правильное действие защиты.
Для возвращения токового реле (защиты МТЗ1) в исходное состояние (и разрыва цепи питания своего реле времени) необ ходимо обеспечить выполнение условие возврата:
где I 111 возвр 1 – ток возврата МТЗ1 в исходное состояние.
Рассмотрим режим, соответствующий выражению (7). П редположим, что КЗ произошло на линии W 1, и она была от ключена своей защитой (например, МТО1 или ТОВВ1). Известно, что возникающие на ЛЭП повреждения (КЗ) с большой вероятностью самоустраняются во время бестоковой паузы, т. е. в течение промежутка времени, при котором ЛЭП обесточена (отключено питание). Через некоторое время, которое обычно составляет доли секунды, такую ЛЭП с помощью устройства автоматического повторного включения (АПВ) вновь вклю чают под напряжение. При этом короткое замыкание самоликвидируется, а на линии (после подключения источника питания) восстанавливается нормальное напряжение и обеспечивается ее нормальное функционирование (снабжение потребителей электрической энергией).
В зависимости режима работы сети в расчетах используют соответствующие выражения (6), (7) или (8). В конечном итоге принимают большее из полученных по этим выражениям значение, которое обеспечивает селектив ность срабатывания защиты во всех возможных режимах работы сети.
Для проверки чувствительности защиты МТЗ используют коэффи циент чувствительности
где I кз мин – м инимальный ток КЗ, протекающий в месте уста новки защиты при КЗ в расчетной точке.
Заметим, что МТЗ выполняет резервные функции:
– по отношению к другим ступеням защиты своего ком плекта (при КЗ на защищаемой линии – ближнее резервирование);
– по отношению к защитам и выключателям смежных (предыдущих) участков сети (при КЗ на соответствующих элементах сети – дальнее резервирование).
В соответствии с этим производят расчет коэффициента чувствительности для двух указанных случаев:
– при металлическом КЗ в конце защищаемой ЛЭП (в точке К3 для МТЗ1 и работе системы в минимальном режиме), при этом Кч должен быть не менее 1,5;
– при металлическом КЗ в конце смежного элемента сети (в точке К8 – в конце присоединения, подключенного выключателем Q 4), при этом Кч должен быть н е менее 1,2.
Если коэффициент чувствительности хотя бы в одном из расчет ных режимов окажется меньше допустимого, то следует применить за щиты технически более совершенные, чем МТЗ (например, MT З с блокировкой по напряжению, дистанционную защиту и т. д.).
Для нормального функционирования защиты необходимо пра вильно установить расчетные параметры реле (уставки). В рассматриваемой за щите ими являются: ток срабатывания измерительного токового реле каждой ступени (т. е. уставки по току) ; время срабатывания реле времени (соответствующих ступеней). Расчет этих уставок приведен выше.
Ток срабатывания реле определяется следующим образом:
